Transcript
DISEÑO DE UN PUENTE CAJÓN Un puente vehicular ene un claro libre de 29 m y un ancho de calzada de 9.2 m. la superestructura superestructura esta formada 1.35 m de peralte y un ancho ancho de aletas de 2. m y una losa losa de concreto concreto reforzado reforzado de 15 cm de espesor. espesor. !a super"c asf#lca con un espesor de 1 1 cm. $e ulizaran ulizaran torones de baja relajación de 1%2& de di#metro con un esfuerzo de )l concreto de la trabes trabes ene una resistencia resistencia de * '(%cm2 y de la losa de 25 '(%cm2. !as car(as vivas actuante se han esmado en 95 '(%m%.
DATOS: !on(itud de puente 0 & 6 , +ipo de vehiculo (Hs-20-44) amion po ( HS -20- 44 ) /orma a ulizarse 0$$+ 4 6 , 7ecubrimiento mecanico 08i(as y iafracmas6 7ecubrimiento 7ecubrimiento mecanico 0!osa:;ordillo y acera6 7esistencia caracterisca del hormi(on 0fc-6 , 7esistencia caracterisca del hormi(on 0fc-6 , 7esistencia caracterisca del cero 0fyd6 , ncho de la calsada: calsada: numero de vias vias
ranja de dice?o 0 b 6 , Espesor de la carpeta de rodadura Ancho de aletas de Viga cajón cajón Recubrimiento mecanico (Bordillo, Acera y Elementos ) umero de Vigas principales
=
3. 400 20 4000 9.20 2400 2200 100 10.00 200.0 81.00
'p%cm2 m 'p%m3 'p%m3 cm cm cm cm
0.0 0.03 40.00 2.00 400.0 2 2.40 2.20 1.00 0.100 2.00 0.81
m m on%m2 on%m2 on%m2 8ias t%m3 t%m3 m m m m
=
3.0
cm
0.03
m
=
=
i
b=
#arga viva estimadad Es$uer&o de ruptura del toron $ sr
Espesor carpeta as$altica
18.00 m 141 -p 8160 -p
=
Base del viga cajón
Ba Base de la Viga"
29.00 m 3629 -p 93.8 -p%m
cm 'p%cm2
$ = 0.4! cm 40 0.4 90 '(%m% 19 '(%cm% 19 '(%cm% .1 .1 m
29.
1.- P"OPIEDADES #EO$%T"ICAS DE &A SECCIÓN !as dimensiones de la sección cajón son las si(uientes@ si(uientes@
m
141 -p
%' '*
'%*
'+*
'%*
'*
''*+ '. '/
'/
' '0
'
'
'0
''-
'-
'%-
'*
'%-
% *
%.
*
-
1-
*'+
1
'.
1% 1
/
/
0
1. - +
%'-
*
%'-
%' '*
'%*
'+*
'%*
'*
''*+ '. '/
'/
' '0
'
'
'0
''-
'-
'%-
'*
'%-
% *
%.
*
-
1-
*'+
1
'.
1% 1
/
/
0
1. - +
%'-
*
%'-
%
AA
+*
++
''*+ '. /
2
0
2%
0
-
2
-
-
%'-
*
%'-
.
)lemento C1 C2 C3 C*
0cm%6 1D2 55.E E5 1E*A
1 2 3 /
4DE 4AD15 4E25 601.8
S'*+ s,' B0cm6 B0cm6 13.D 22*E*. 12*.E3 AED5D.9D 119.59 9A2D1. A.5E A5D11.33 119.D9 D*.11 23.1E
493*33.33 4*9DAD5. 419125. 436!00.9!
S'*+ ,'s
B%0cm.6 293E1EE3 E5E3259 115131D* 39E12AE
o0cm.6 1A.93 52.ED 32E.3D 12E952*.*1
4111923A 4A*A*.39 43AEE*A*D 4*25*9E.AE1 4**3352 415E5.23 40!6849 8068!8.29
0cm%6 1D2 55.E E5 1E*A 3 4DE 4AD15 4E25 8601.8
� AY Y = � A
-2 I = I o AY - A Y
-
B0cm6 13.D 12*.E3 119.59 A.5E 1*2.5 119.D9 D*.11 23.1E
o0cm.6 B0cm6 B%0cm.6 22*E*. 293E1EE3 1A.93 AED5D.9D E5E3259 52.ED 9A2D1. 115131D* 32E.3D A5D11.33 39E12AE 12E952*.*1 *2D5. A91ED5 5A25. 493*33.33 4111923A 4A*A*.39 4*9DAD5. 43AEE*A*D 4*25*9E.AE1 419125. 4**3352 415E5.23 864200.9! 10168!299 8113128.29
)lemento C1 C2 C3 C* C5 1 2 3 /
2
S s Si
I =
y s I
=
yi
Modulo sup erior de sec ción Modulo inf erior de sec ción
P'55's ',7s $imple ompuesta 0cm%6 5A1.E EA1.E 0cm%6 1*DE1*15.9* 1*DE1*15.9* 229DA352.52 229DA352.52 $i (cm ) 1E9A E9A9.23 22E 22EA9*.*E $s (cm) yi (cm) ys (cm)
25912 25912E. E.DE DE *A3EA *A3EA3. 3.DD DD9A 9A DD.9A 1.*D 5D.* *9.53
2.- ANA&ISIS DE CA"#AS G33 = 13** G456A = D2 8 79:AR G#1 = 7 A6!' A6!' G#1 = 5E G#V = 19
'( %m '( %m '( %m '( %m
l ser una vi(a simplemente apoyada: el momento m#Fimo al centro del calro es@
M max = C33 = C456A = C#1 = C#V =
w * L2 8 1*13 1*1333 33.* .*1 1 D5A9. 53*3.5 199D3D.5
'(4m '(4m '(4m '(4m '(4m
M 1 = M PP M LOSA
M 2 = M CM M CV
21D23.*1 '(4m 2531*1. '(4m
3.- UE"A INICIA& DE P"ESUE"O !a fuerza de presfuerzo inicial es esmada como@
f p = 1.6 f c
32.
eH propuesta,
D.5
e ss = yi - e '
'p%cm% cm
D.*A cm
� M 1 M 2 - f p � S S ic P = � is �1 e ss � � � � A ss S is �
35111.2A '(
ue esta pro debajo .D5f sr >ue permiten los reglamentos' <,
fcgp
*AE1A. '(
=-
D AE =
P P e A ss
E p E ci
-
I ss
yss
M pp yss I ss
f cgp
1*D.1
'(%cm%
9A9.*5
'(%cm%
"'<*+ +s+;+' !a trasferencia se efectuar# 1E horas despuKs del tesado. )l esfuerzo de Muencia del acero de presfuerzo es@ f py= 1D1. '(%cm% t, 1E. horas
� log(t ) � f sp D REi = * � - 0.55 �* f sp � 40 � � f py �
1*.29
'(%cm%
Nue es 1. por ciento de f sr )l esfuerzo en el toron inmediatamente despuKs de la trasferencia ser# y despuKs de Jue han ocurrido las pKrdida 0A. por ciento6 y relajación instant#nea 0.D por ciento6 es@
f
=
0.77 - 0.06 - 0.007 * f sr = 0.703* f sr
1335D. '(%cm%
Nue es menor al esfuerzo permisible. connuación se calculan las pKrdidas diferidas.
< ;s
M losa e
M CM e
cdp
=
I ss
33.AD
'(%cm%
f cgp - 7 * f cdp 0
152E.39
'(%cm%
I ss
D P = 12*
C+*+ )l puente esta en un ambiente con humedad promedio del E por ciento , E. L
DCC = 1193 - 10.5* !
353.
'(%cm%
"'<*+ 5'5 D REd = 0.25 *
1408 - 0.4 * DAE - 0.2 * DCC DP
1A.99
'(%cm%
+abla de resumen de las pKrdidas f 0'(%cm%) lujo pl#sco 152E.39 ontracción 353. 7elajación diferida 1A.99 T 312.11
Lf o Lf sr D.D A. 1. .D 11.2 E.A 2.* 1.9 1.1 .9 23.40 18.10
)l esfuerzo resultante y la car(a "nal son f $inal =
11*DD.E9 '(%cm%
<,
3AD292.**
'(
.- DISEÑO E&STICO A& CENT"O DE& C&A"O )sfuerzo "nal en la "bra inferior@
f i = -
f i
=-
P A ss
P A ss
-
-
Pe S ssi
M 1 S ssi
Pe M 1 S ssi
Sssi
M 2 S sci
M 2 S sci
1.6* f c'
33.9
'(%cm% REVISAR
f i = 1.6* f c'
f i = -
fi
P
Pe M 1 M 2 -
A ss S ssi Sssi
=-
fi
=
P
A ss
-
I sc
Pe M 1 -
Sssi
0.45*
*
Sssi
-
32.
'(%cm%
91.5E
'(%cm%
yscs - 15 0.45* f c
'
M 2 I sc
* yscs - 15
OK
f c'
1E.
'(%cm%
6.- "E>ISIÓN A &A "UPTU"A !os momentos de servicio y Ilmo son: respecvamente@
M s
= M 1 M 2
*D1A**1.* '(4cm
M u = 1.4* M s
A5E231E. '(4cm
d,
P p = f sp
a=
=
A sp
13D.3*
cm
.11A*9A2
" * d
�
f sr * � 1 - 0.5*
�
A sp * f sp
Pp * f sr '' c
f
1DD3E.3*E123 '(%cm%
1D.3
" * f c''
cm
)l peralte del bloJue de compresión es mayor Jue el espesor de la losa. 7 ,
.9
�
� �
M R = R � Asp1 * f sp * � d sp -
�
M R
>
M #
� a - t losa � * * A f d t � � sp 2 sp � sp losa 2 � 2 � �
t losa �
A5E3D*E1.29
O?
pesar de no reJuerirse acero de refuerzo para aumentar el C R de la sección, se colocaran % varillas C . en la p es para armar los estribos y para darle mejor comportamiento a la vi(a
!.- CO"TANTE >7 , f cD =
.E 32.
'(%cm%
VCR max = 1.3* R *" * d * fc*
*5992.D9
'(
VCR min = 0.5* R * " * d * fc*
1DAE9.53
'(
12515*.2
'(
G, C, 8,
**D2.*3
'(%m
A*E5.2A F 4**D2.*3 F %<% A*E5.2A 4**D2.*3 F
"'@s*+ '+ =B=1., C,
922*3.91
8s =
'(4m
5E1*1.A2 '( E139E.2A
V# = 1.4*V S VCR
=
� �
R * " * d * � 0.15* f c* 50*
omo hQD cm y h%b,15%1E , 8#R =
V M
'(
* d sp
E.333 Q A: reducimos 8#R en por cada uno de los ambos casos
2253A.*D '(
V# > V CR
NECESITA ACERO DE REFUERZO
)l cortante restante lo tomaran 2 ramas de estribos /= 3
VS = V# - V CR
5EEA1.E '(
!a separación de los estribos es@ $,
11.13
cm
$e usaran estribos /= 3 R 1. cm
"'@s*+ '+ =&4 !.2 , C,
352A23.31 '(4m
desde los estremos del elemento hasta S ,D.25 m
8s =
32*25.13 '(
*5395.1E '(
V# = 1.4*V S
VCR
=
V � R * " * d * � 0.15* fc* 50* * dsp M �
omo hQD cm y h%b,15%1E ,
8#R =
22D91.19
'(
E.333 Q A: reducimos 8#R en por cada uno de los ambos casos
111AD.AE '(
V# > V CR
NECESITA ACERO DE REFUERZO
)l cortante restante lo tomaran 2 ramas de estribos /= 3
VS = V# - V CR
3*22D.5 '(
!a separación de los estribos es@ $,
19.15
cm
$e usaran estribos /= 3 R 1D.5 cm
"'@s*+ '+ =
10 ,
C,
*2*EE1.* '(4m
8s =
2125.9* '(
V# = 1.4*V S
VCR
=
desde S ,D.25 m hasta S,1 m
2E1DA.32 '(
V � R * " * d * � 0.15* fc* 50* * dsp M �
1*313.59
'(
omo hQD cm y h%b,15%1E ,
8#R =
D13.AA
E.333 Q A: reducimos 8#R en por cada uno de los ambos casos
'(
V# > V CR
NECESITA ACERO DE REFUERZO
)l cortante restante lo tomaran 2 ramas de estribos /= 3
VS = V# - V CR
211A2.AA '(
!a separación de los estribos es@ $,
3.9A
cm
$e usaran estribos /= 3 R 3. cm
desde S ,1 m hasta el centro del claro
8.- "E>ISIÓN PO" ACE"O $NI$O $e debe (aranzar Jue CR G '%1agr ue en este caso es el momento de servicio >ue produce el agrietamiento momento debido al peso propio y al peso de la losa. C2 se calcula como@
M 2
=
� M 1 P f * e P f � 2 f � c S S A �* S isc iss iss � �
2AE95231.3D -(4cm
M agr = M 1 M 2
*E59D5D2.DD -(4cm
1.2* M agr
5E31DED.32 -(4cm
M R
A5E3D*E1.29 -(4cm
=
M R > 1.2* M agr 9.- ESUE"OS EN &A T"ANSE"ENCIA ENCA$ISADOS
OK
$e consideran las car(as por poso propio
Gpp =
13**.*3
'(%m
y las de presfuerzo con pKrdidas inst
!os esfuerzos permisibles son@
f per$
= 0.6*
f ci'
f per$ = f ci' 7evisión al centro del claro
S,
192.
'(%cm%
1D.E9
'(%cm%
41*E.1
'(%cm%
423.2D
'(%cm%
1*.5 m
Cpp = 1*1333*1.* '(4cm
15E.5 155.A 15A.22 155.*1 15D.*5 123.E* 99.E1
15.55 9.*1 .D3 A.9 1A.A2 1A.AE 15.52
)n el croJuis si(uiente se indican los torones Jue deben encamisarse se(In la tabla anterior.
8 8 8 8 E E E H 8 8 8 8
8 # 8
>
8 8 8 8 8 B A A B 8 8 8 8 8
>
>
8 8 8 88 # H E EE 8 8 8 88
10.- "E>ISIÓN DE DE&EIONES !as deMeFiones deberan ser menores Jue la permisible@
D per$ =
L 240
12.5E
cm
$e obene con el peso propio del elemento: y la fuerza de presfuerzo con pKrdidas iniciales y capacidad.
C+'B:
D presf = -
D pp =
0.5
Pi * e * L2 8* Eci * I ss
5*% pp * L4 384 * E * I ss
D C = D pp - D presf
4A.EA
cm
2.91
cm
43.95
cm
43.E1
cm
4*.*1
cm
2.91
cm
Nue es menor Jue la permisible
'B +
D pe = -
P * e * L2 8* E * I sc
D pi = D pe *
D pp =
P i P e
5* % pp * L4 384 * E * I ss *
*
4
Dlosa =
losa
1.5A
cm
.D1
cm
DCM = D losa D a -g
2.2A
cm
5*%CV * L4
2.A*
cm
384* E * I ss
D a - g =
D CV =
5*%asf guarn * L4 384* I sc
384 * E * I sc
$ustuyendo en la eFpresión para la deMeFión total@
D& = -D pe -
D pi D pe
2
* Cu
D
pp
DCM
D& < D per$
A.* cm
1 C D u
CV
OK
11.- CO"TANTE HO"IONTA& $e calcula el esfuerzo por cortante horizontal@ 8: = E139E.2A '( S, 15. cm bv = 2. cm d, 13D.3* cm >R = .E5
V '
=
Amin
V u R * "( * d
=
3* "( * a(
3.*9
'(%cm%
1.5
cm%
y
!o Jue implica Jue 2 varillas /= 3 son su"ciente para tomar toda la fuerza horizontal. dicionalmente: las v Juedaran salidas para formar tambiKn conectores. )stas varillas ser#n de /=3 R 3. cm
12.- DISEÑO DE &A &OSA 4osa de #oncreto Re$or&ado #olada en 6itio
$e consider# el claro m#s (rande: $ , 9* cm @: C '+ A' 5' G
*15 Np@:
>1 1.
81 .*
>2 .*D
>82 '.
'.%
=
C!
K'% ton4m '%0 tonKm
14 =
$,'+ U,: * 1.67 * M L M # = 1.3 * M
'+. +-,
A,5:
1.7*" * f cd
M# = * AS * f yd d -
AS * f yd
= Vp ,
P'':
h=
d = ' + - rec -
+' cm
2
A.*D)* 33E.E2*
S =
rec , b,
. p
" * A1
=
A6%
21A.
A6 K
= A6 8
421A.
A6 =
A.A3
33E.E2*
A6%
A.*D)*
cm% %
=
'0
$e adopta 1 cm 3.5 cm 1 cm
1. m
6%
r
M de !e' unid'
4 1
mm
%
3.12
rea s
rea r '% 3.1A
ORE!P
'% cm2
ar(en e )rror
Area
6ep'
6
'/0
%-
'
'. '.
ORE!P
Us 4 Us 1
10 20
C /
%
1.- DISEÑO DE E&E$ENTOS DE SE#U"IDAD Ps':
'/- ts &' @ :
'/% ton '.. ton
>1 , >81 , >2 , >82 , $,'+ C >@:
M = ML
.12 ton .12 ton .12 ton .12 ton
= *
2
o
*
C! , C , $,'+ U,:
P
)
'/* ton4m
.A ton4m
* 1.67 * M L M # = 1.3 * M
'0 +
' C,'+: P M ) *Y M y * ,
= A I )
I y y .12 S
.2
.2
C+5+'s:
S *( y ')
!actor de seguridad >s , !le@o comprecion !y =
1
1. 32.1 -p%cm2
% * = P P P +
'%+ ton
P's C >@:
%L = P 1 P 2
'%. ton
P = % * % L
'.-+ +on
P My * ,
= A
I =
Iy
" * '3
m*
12
7esitencia admisible a MeFión del hormi(on
f ct $ = 0.30* 3 f c- 2 (MPa)
= 0.21* 3
2
MPa
Q=
3A. t%m2
3.A '(%cm2
f ct,N =
3.21 Cpa
f ct - f cN 1paS
2
25
3
35
1
s *( y ')
AS * f yd
1.7*" * f cd
3.92E)*
35. Cpa
*
*5
5
1. O?
=
A6%
1A9*.11E
A6 K
D2.
= A6 8
4D2.
1A9*.11E
A6%
3.92E)* A6 = A6 =
S =
>c-,
O?
.953 W
M# = * AS * f yd d -
>
32.1 '(%cm2
" * A1
= cm%
*1.95 cm% .553
'-- cm2
Ar
M de !e'
mm
unid'
2 1
%
rea s
rea r '-- 1.5E
ORE!P
Area '/0
'. '.
=
6
Car(en de )rror
.
*-'*
ORE!P
6ep'
Us 2 Us 1
10 20
16.- DISEÑO DE &OS EST"IFOS Us
6 C 1
Ds' 5' Ps,+s: '/- tonc- ,
" * '3
%EK- m*
12
"3 * '
*)45 m*
12
=
= 5,G' 5' H +: fct- = 0.21* c- 3
2
f ct - >
>s ,
0-' ton%m2
19.5 -p%cm2
2.2E Cpa
2.2E -p%cm2
5L
1.
s *( y ')
1
3. -p%cm2 3. Cpa
.9A2 W
1. O?
AS * f yd
1.7*" * f cd
M#, = * AS * f yd d -
7ecubrimiento Cec,