Diseño Muro

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Ruz & Vukasovic Ingenieros Asociados Ltda. 1 PROYECTO DE ENTIBACIÓN Y TALUDES ESTACIONAMIENTOS ESTACIONAMIENTOS SUBTERRÁNEOS SUBTERRÁNEOS CHILLÁN CALLE ARAUCO ENTRE EL ROBLE Y MAIPÓN COMUNA DE CHILLÁN OCTAVA REGIÓN DEL BIO-BIO Revisión 2 Santiago, Agosto de 2004 Tiziano 61 Las Condes fono 245 33 62         1         7         1 Ruz & Vukasovic Ingenieros Asociados Ltda. 2 PROYECTO DE ENTIBACIÓN Y TALUDES ESTACIONAMIENTOS ESTACIONAMIENTOS SUBTERRÁNEOS CHILLÁN CALLE ARAUCO ENTRE EL ROBLE Y MAIPÓN COMUNA DE CHILLÁN OCTAVA REGIÓN DEL BIO-BIO CONTENIDO pgs. 1. 1.1 1.2 1.3 1.4 1.5 1.6 Sistema de entibación propuesto Descripción Descripción de la solución. solución. Deslindes Deslindes Secuencia Secuencia Constructiva para Pilas de Entibación 3 Especificaciones Especificaciones técnicas generales para la construcción construcción de pilas 4 Secuencia Constructiva Constructiva para Muros Pantalla Diseño de las pilas 3 3 3 2. Cargas y longitudes de los anclajes 10 3. Especificaciones Técnicas para el diseño y construcción de tensores de anclaje 10 Anexo Nº1: Memoria de cálculo de pilas Tiziano 61 Las Condes fono 245 33 62 5 6 18 Ruz & Vukasovic Ingenieros Asociados Ltda. 1. Sistema de entibación propuesto 1.1 Descripción de la solución - 3 Sistema de Entibación. El sistema de entibación consiste en la construcción de columnas de hormigón armado, ubicadas al borde de las excavaciones, además de la construcción de muros  pantalla entre pilas. El objetivo de esta solución es sostener el terreno y las construcciones cercanas, además de permitir una excavación vertical. Además se  proyecta la ejecución de taludes, en las zonas donde es posible ejecutar este tipo de excavaciones. Esto se debe ejecutar en concordancia con el proyecto de drenaje. 1.2 Deslindes En todo el perímetro de la construcción se observan edificios de entre 2 y 3  pisos, alejados del límite de construcción de los estacionamientos. Se proyectan taludes en las zonas donde existe la distancia disponible para su ejecución, además de pilas de hormigón armado para permitir una excavación vertical. 1.3 Secuencia Constructiva para Pilas de Entibación 1.- Una vez realizada la excavación de la primera, etapa, para la ubicación de los tubos de drenaje, se puede proceder a la excavación de las pilas de entibación. 2.- Antes de comenzar con la excavación de las pilas, se deben efectuar las demoliciones correspondientes que resulten necesarias, y marcar las ubicaciones de las pilas en el terreno, numerándolas según los planos de  proyecto. 3.- Realizar la excavación para la construcción de las pilas impares. El proceso se realiza de forma tal que no se produzca sobre excavación en la sección de alojamiento de la pila y cumpliendo con las normas chilenas de seguridad en excavaciones y entibaciones correspondientes. 4.- Introducir la armadura y fijarla en su posición definitiva. Enseguida se materializa el moldaje para hormigonado, sólo en la cara que enfrentará la excavación, las otras caras se hormigonarán contra el terreno y las sobreexcavaciones sólo se rellenarán con hormigón, quedando expresamente prohibido cualquier otro procedimiento de relleno. Tiziano 61 Las Condes fono 245 33 62 Ruz & Vukasovic Ingenieros Asociados Ltda. 1.4 4 5.- Hormigonar las pilas impares. 6.- Transcurridas 24 horas después del hormigonado de las pilas impares se excavan y hormigonan las pilas pares. 7.- Solicitar las instrucciones correspondientes a la empresa contratista a cargo de la ejecución de los tensores de anclaje antes de iniciar las excavaciones. Estas se harán en forma vertical hasta el nivel de los tirantes. TODAS ESTAS FAENAS DEBERAN COORDINARSE CON DICHA EMPRESA. 8.- Colocar los tensores de anclaje y proteger todas las paredes con muro  pantalla . Especificaciones técnicas generales para la construcción de pilas Materiales 1.- Hormigón H25 con 90% de nivel de confianza. 2.- Docilidad correspondiente a cono 8 - 10, tamaño máximo para el árido de 1½ ”. 3.- El vibrado, vaciado del hormigón y otros no especificados en este informe, deberán cumplir con todas las normas aplicables. 4.- El acero será del tipo A 63-42 H. El recubrimiento será de 3 cm. El traslapo de barras de acero será de 50 diámetros. 5.- Las armaduras de las pilas se confeccionarán fuera de la excavación respectiva, cuidando mantener la rectitud de las barras y que el canastillo armado quede en su posición correcta. Método constructivo 6.- Se debe verificar con exactitud la ubicación de las pilas en el terreno, y  junto con ello replantear las fundaciones más cercanas a objeto de detectar  cualquier interferencia antes de hacer las excavaciones. Tiziano 61 Las Condes fono 245 33 62 Ruz & Vukasovic Ingenieros Asociados Ltda. 5 7.- La parte inferior de las pilas, correspondiente a la parte ubicada bajo el nivel de sello de fundación, deberá ser  hormigonada contra terreno en sus cuatro caras. 8.- El moldaje de la pila irá solo por la cara frontal a la excavación sobre el sello de excavación, el resto de las caras se hormigonará contra terreno. Los moldajes de las pilas no se retirarán hasta después de colocados y tensados los tensores de anclaje. 9.- La verticalidad de la excavación se debe controlar permanentemente mediante plomadas en cada una de las aristas, a objeto de asegurar la verticalidad. Todos los taludes se deben proteger mediante colocación de lechada de cemento de una relación agua cemento 0.70 0.75. 10.- En caso de desmoronamientos se deberá consultar de inmediato al mecánico de suelos. 11.- Antes de iniciar las obras, tomar fotos de los muros vecinos y autentificarlas ante notario. 12.- Tomar todos las seguros que correspondan y hacer respetar en obra todas las medidas de seguridad. En especial las normas chilenas de seguridad en excavaciones y entibaciones correspondientes. 13.- No perturbar las paredes laterales de la excavación. 14.- No ocupar agua para “ablandar” y facilitar la excavación. 15.- Frente a cualquier caso de filtración, exceso de riego por parte de los vecinos, fugas de arranques de agua o sistemas de alcantarillado, intentar  dar solución de inmediato y contactar al mecánico de suelos al fono 2453362. 1.5 Secuencia Constructiva para Muros Pantalla 1.- Se deben excavar las pilas de entibación previo a la construcción del muro. Tiziano 61 Las Condes fono 245 33 62 Ruz & Vukasovic Ingenieros Asociados Ltda. 1.6 6 2.- Las pilas se deben armar dejando doblados los espárragos que conectan a los muros. Luego se debe proceder al hormigonado de las pilas. 3.- Se debe excavar la zona comprendida por el muro, en tramos de hasta 1,50 m de profundidad. 4.- Luego se debe hormigonar el muro en secciones de no más de 1,50 m de altura. Una vez hormigonado este tramo del muro se procede a la excavación del tramo siguiente. 5.- Se debe continuar con esta secuencia, y luego se puede proceder con la excavación masiva hasta nivel de sello de excavación. Diseño de las pilas 1.6.1 Propiedades del suelo consideradas Se consideró las propiedades del suelo descritas en el capítulo 3.3 del Informe de Mecánica de Suelos Nº 1714, desarrollado por esta oficina. 1.6.2 Empujes de suelo. - Empuje Estático Se adoptó el empuje estático según la teoría de Coulomb, de la siguiente forma: a) EMPUJE ACTIVO Ea (Z) = Ko · ??· Z · Linf  Ea(Z) : Empuje activo para la profundidad Z, [Ton/m]. Ko : Coeficiente de Empuje en Reposo. 3 ?? ??Peso unitario natural del suelo, [Ton/m ] Z : Altura, [m] Linf : Distanciamiento entre las pilas, corresponde a la longitud de suelo que efectivamente empuja cada pila, [m].  b) EMPUJE DEBIDO A LA SOBRECARGA Se consideró una sobrecarga mínima de 1,0 [ton/m2]. La distribución de este empuje es uniforme, de la siguiente magnitud. Tiziano 61 Las Condes fono 245 33 62 Ruz & Vukasovic Ingenieros Asociados Ltda. 7 Eq = Ko · q · Linf  Eq Ko q Linf - : Empuje debido a la sobrecarga según la teoría de Coulomb, [Ton/m] : Coeficiente de Empuje en Reposo : Sobrecarga, [Ton/m2] : Distanciamiento entre las pilas, corresponde a la longitud de suelo que efectivamente empuja cada pila, [m]. Empuje Sísmico El empuje sísmico se calculó según la teoría de Mononobe-Okabe, según la siguiente expresión: Es(Z) = ? Ks · ??· (H-Z) · Linf  Es(Z) : Empuje Sísmico para la profundidad Z, [Ton/m] : Coeficiente de Empuje Sísmico ? Ks 3 ?? ??Peso unitario natural del suelo, [Ton/m ] H : Altura útil de la pila, [m] Z : Profundidad, [m] Linf : Distanciamiento entre las pilas, corresponde a la longitud de suelo que efectivamente empuja cada pila, [m]. - Empuje Pasivo Para el cálculo del empuje pasivo se consideró la teoría de Coulomb: Ep(Z) = Kp · ??· Z · Linf  Ep(Z) : Empuje pasivo para la profundidad Z, [Ton/m] Kp : Coeficiente de Empuje pasivo 3 ??? ??Peso unitario natural del suelo, [Ton/m ] Z : Altura, [m] Linf : Distanciamiento entre las pilas, corresponde a la longitud de suelo que efectivamente empuja cada pila, [m] Tiziano 61 Las Condes fono 245 33 62 Ruz & Vukasovic Ingenieros Asociados Ltda. 8 1.6.3 Modelo PASIVO ACTIVO SOBRECARGA SISMICO COHESIÓN Mayoración de los empujes Para el cálculo de la sección y cuantía de las pilas de hormigón armado se mayoraron los empujes en un 40%. En el cálculo de la carga del tensor de anclaje, los resultados se presentan si mayoración, siendo responsabilidad de la empresa contratista a cargo de su ejecución tomar las mayoraciones pertinentes de acuerdo al tipo de acero y resistencia del bulbo. 1.6.4 Redistribución del Empuje para el caso de pilas ancladas. Los empujes activo, de cohesión, sobrecarga y sísmico mayorados fueron redistribuidos en forma lineal y uniforme, según el modelo de condición de píe libre o articulado (ver “Recomendaciones para el diseño, ejecución y control de anclajes inyectados y  postensados en suelos y rocas” de la Corporación de Desarrollo Tecnológico de la Cámara Chilena de la Construcción en Octubre del 2001). Tiziano 61 Las Condes fono 245 33 62 Ruz & Vukasovic Ingenieros Asociados Ltda. 9 La H Et P Q Ep - Et H P La Q : Altura útil de la pila, [m] : Empotramiento de la pila, [m] : Distancia hasta el primer nivel de anclaje, [m] : Esfuerzo de corte en apoyo articulado, [Ton] 1.6.5 Iteración y cálculo de esfuerzos máximos (caso pilas ancladas). Para obtener los esfuerzos máximos de momento y corte de las pilas, además de la carga del anclaje se iteró la profundidad de empotramiento o ficha “P” de la pila hasta que el esfuerzo “Q” sea nulo. En ese instante, se tiene en sistema equilibrado horizontalmente y sin reacción en el apoyo ficticio, lo que corresponde con realidad. Realizado lo anterior se calculan los diagramas de momento y corte de cada  pila, obteniéndose los valores máximos y la carga del tirante. 1.6.6 Diseño de las pilas El diseño de las pilas se realizó conforme a la norma ACI, por el método de rotura, que considera una mayoración de esfuerzos y reducción de la resistencia del hormigón. 1.6.7 Diseño del Tensor de Anclaje Tiziano 61 Las Condes fono 245 33 62 Ruz & Vukasovic Ingenieros Asociados Ltda. 10 Los tensores de anclaje son diseñados para transmitir una carga de tracción al terreno, constituido fundamentalmente por tubos y cables de acero, introducida en el macizo mediante una perforación de pequeño diámetro y sellada en la parte de su longitud de terreno con lechada de cemento. Los tensores son diseñados para soportar las cargas de trabajo calculadas mediante el método descrito anteriormente. La longitud libre del anclaje fue calculada considerando el bulbo de presiones que se describe en el documento: “Diseño de entibaciones en la grava de Santiago”, de Pedro Ortigosa, que considera el criterio que se muestra en la siguiente página: La LF 20º R  LA H ? ?= 45º+? /2-arctgCsy P H La P LA : Altura libre de la pila, [m] : Distancia desde la superficie de la pila hasta el anclaje, [m] : Profundidad donde se produce el corte nulo, [m] : Longitud de la zona activa a calcular por el especialista encargado de la construcción de los anclajes, dependiendo de la capacidad de inyección y  perforación, [m]. LF : Longitud libre del anclaje, [m] : Angulo de fricción interna del suelo ?? Csy : Coeficiente Sísmico (0,15·g) R : Revancha, se considera 2,00 [m] : Ángulo del plano de falla de la pila anclada, [º] ?? Fp : Fuerza de tracción que ejerce el anclaje, proyectado a la dirección de trabajo del mismo, [Ton] 2. Cargas y longitudes de los anclajes Tiziano 61 Las Condes fono 245 33 62 Ruz & Vukasovic Ingenieros Asociados Ltda. 11 PILAS H P La Nº 1 a 60 [m] 5,30 [m] 1,50 [ m] 1,50 Longitud Inclinación del Carga Horizontal Libre del tensor c/r a la de trabajo anclaje horizontal en el tensor LF [m] [º] [ton] 30 5,00 40,10 Las cargas de los tensores no han sido mayoradas. La empresa a cargo de su ejecución debe considerar su factor de seguridad correspondiente. 3. Especificaciones Técnicas para el diseño y construcción de tensores de anclaje. Cargas de Diseño 1.- Los tensores de anclaje deben ser diseñados para soportar las cargas de trabajo indicadas en el capítulo 2, las cuales no se encuentran mayoradas. Es necesario que la empresa a cargo de la ejecución de los tensores conozca la memoria de cálculo  presentada en el Anexo Nº1. Cualquier observación y/o cambio a las cargas recomendadas debe ser aprobada por esta oficina previa visación de la memoria de cálculo correspondiente. 2.- Antes del diseño construcción de los anclajes se debe definir las responsabilidades de todas las partes involucradas en el diseño, ejecución, pruebas y mantención de anclajes al terreno. Materiales 3.- Tendones Los tendones de acero deben cumplir con las siguientes normas: - Tendones para pretensado: pr EN 10138: diseño de tendones de pretensado. - Pr EN 1992-1-5 Eurocódigo 2: Cálculo de estructuras de hormigón, parte 1-5: Uso de tendones pretensados no adherentes. - NCh 860 of 72: Acero-Cordones desnudos de acero, sin tensiones internas,  para tendones para hormigón pretensado- Especificaciones. 4.- Cabeza de Anclaje Tiziano 61 Las Condes fono 245 33 62 Ruz & Vukasovic Ingenieros Asociados Ltda. 12 - La cabeza de anclaje debe permitir la puesta en tensión de los tendones y la aplicación de la tracción de prueba. Debe ser capaz de soportar el 100% de la carga de tracción característica Ptk  de los tendones de anclaje. - La cabeza del anclaje debe cumplir con la norma ENV 1992-1: Eurocódigo 2. La cabeza de anclaje debe ser diseñada para permitir desviaciones angulares de los tendones con respecto a la normal a la cabeza, hasta 3º como máximo, cuando está sometida al 97% de la carga de tracción característica Ptk de los tendones. 5.- Longitud de adherencia del tendón - En la longitud de adherencia se deben utilizar cables y debe ser definida por el contratista. 6.- Espaciadores. - Todos los tendones y las vainas deben ser colocados con un recubrimiento mínimo de 10 mm de lechada con respecto a la pared de perforación. Esto se  puede obtener mediante espaciadores y centralizadores. - Cuando un elemento se instala de manera definitiva en una perforación, debe colocarse de tal manera que no afecte la capacidad del anclaje. Para garantizar  una buena posición en la perforación de los tendones, de sus componentes, o de otros elementos, deben colocarse los espaciadores de tal manera que cumplan la exigencia de recubrimiento mínimo y que se logre un relleno completo de los vacíos por lechada. - El diseño de los centralizadores debe tener en cuenta la forma de la perforación, el peso de los tendones y la posibilidad de remoción del terreno, durante la colocación de los tendones. 7.- Lechadas de cemento - Las lechadas de cemento utilizadas en la encapsulación y en el contacto con los tendones metálicos deben cumplir con las normas prEN 445, prEN 446, prEN 447 y NCh 158 of 67 y será de responsabilidad del contratista. - El contratista deberá mostrar a la ITO la composición de la mezcla, la eficiencia del mezclado, los tiempos de fraguado y las características de la lechada. Diseño de Tendones de anclaje. Tiziano 61 Las Condes fono 245 33 62 Ruz & Vukasovic Ingenieros Asociados Ltda. 8.- 13 El diseño de los anclajes deben considerar los siguientes puntos. - La longitud mínima libre calculada para cada pila en el punto anterior. - Solicitaciones y esfuerzos generados por los anclajes sobre la estructura global, los cuales se presentan en el punto 1. - Las cotas y disposición indicadas en los planos de proyecto. Cualquier  modificación debe ser aprobada por el suscrito. - La conexión entre el anclaje y la estructura, de manera de asegurar la estabilidad de la estructura en todas sus etapas. Tiziano 61 Las Condes fono 245 33 62 Ruz & Vukasovic Ingenieros Asociados Ltda. 14 Ejecución 9.- Los tensores de anclaje deben ser instalados por personal capacitado y con la experiencia necesaria. 10.- Se debe construir los tensores en los puntos definidos en los planos de proyecto, considerando la totalidad de especificaciones de este informe. 11.- El diámetro de la perforación debe ser tal que garantice el adecuado recubrimiento de los tendones de acero a lo largo de la longitud fija. 12.- En caso de aquel detritus de la perforación no pueda ser removido del fondo de la misma, se permitirá una longitud de perforación adicional a la longitud especificada. 13.- La elección y el posicionado del equipo de perforación deben satisfacer las siguientes condiciones: - El eje del emboquille de la perforación en la cabeza del anclaje tendrá una tolerancia radial de 75 mm. - La alineación inicial al posicionar la perforadora será tal que no e produzcan desvíos de más de 2º del eje especificado de la perforación. 14.- Durante la perforación se deberá cumplir una tolerancia máxima en la desviación de 1/30 de la longitud del anclaje. 15.- El método de perforación debe ser elegido considerando las condiciones del terreno, de forma de causar un mínimo de perturbación o mejorando éstas,  beneficiando así la capacidad de carga de los anclajes y permitiendo que la resistencia de diseño sea movilizada. 16.- La perforación debe ser realizada de forma tal que cualquier variación importante en las características del terreno, respecto de las consideradas para el diseño de los anclajes, sea detectada inmediatamente. 17.- Se debe implementar un registro o parte de la perforación utilizando datos  prácticos simples para la identificación del terreno (p.e clase de suelo, color del  barrido de retorno, etc.), los cuales puedan ser fácilmente reconocidos por el operador. 18.- Cualquier variación importante del registro esperado debe ser reportada inmediatamente al proyectista tanto de las pilas como de los tensores de anclaje. Tiziano 61 Las Condes fono 245 33 62 Ruz & Vukasovic Ingenieros Asociados Ltda. 15 Fabricación, transporte, manipulación e instalación de tendones 19.- Durante la fabricación y almacenamiento, los tendones y sus componentes se deben mantener limpios y libres de corrosión, de daños mecánicos y de salpicado con soldadura. 20.- Los tendones no deben ser doblados con radios menores a los mínimos especificados por el fabricante. 21.- Los centralizadores dispuestos para asegurar el recubrimiento requerido de los tendones debes ser amarrados firmemente a los mismos. 22.- Durante la carga, transporte e instalación del anclaje, se debe tener cuidado de no  plegar el mismo ni de causar daños a sus componentes o sistemas de protección anticorrosiva. 23.- Previamente a la instalación del tendón, se controlará la perforación en longitud y también en su limpieza e inexistencia de obstrucciones. La instalación del tendón debe ser realizada en forma controlada, teniendo cuidado de no producir un desplazamiento relativo entre sus componentes. 24.- Se debe proteger la longitud del tendón que sobresale de la perforación y limpiarlo después de haber inyectado, para no perjudicar el bloqueo del anclaje. 25.- Los intervalos de tiempo entre las diferentes operaciones requeridas para la construcción de un anclaje deben estar relacionadas con las propiedades del suelo. En todo caso, estos tiempos deben ser tan breves como sea posible. 26.- Una vez completada la perforación, o tirante la inyección del anclaje, se deben tomar medidas que aseguren que la longitud fija quede totalmente inyectada una vez que haya fraguado la lechada. 27.- La inyección de lechada se realizará tan pronto como sea posible una vez terminada la perforación. 28.- El proceso de inyección debe comenzar siempre por el extremo inferior del tramo a inyectar. 29.- El agua y el aire deben poder escapar, para permitir el completo llenado de la  perforación. Tiziano 61 Las Condes fono 245 33 62 Ruz & Vukasovic Ingenieros Asociados Ltda. 16 30.- El equipo de postensado y las celdas de carga en estado de funcionamiento deben ser calibrados a intervalos que no excedan los seis meses, y los certificados de calibración deben estar disponibles para la inspección de obra en todo momento. 31.- El equipo de tensado de anclajes de barra o de cables debe traccionar al conjunto que compone el tendón como un elemento único. 32.- La estructura anclada debe ser diseñada para proveer la reacción necesaria para  permitir la prueba de carga de los anclajes. 33.- Los métodos de tensado y registro de la carga a ser utilizados en cada sesión de  prueba o tensado deben ser detallados previamente a la ejecución de éstos trabajos. 34.- El equipo de tensado debe usarse estrictamente de acuerdo a las instrucciones de operación del fabricante del mismo. 35.- El tensado o prueba de los anclajes no debe realizarse mientras no se cuente con suficiente resistencia en la lechada inyectada en la longitud fija o bulbo, lo que requiere un tiempo mínimo de siete días, cuando la resistencia mínima a la compresión de la lechada sea de 21 Mpa. 36.- Durante el tensados de los anclajes de servicio no se permitirán marcas o identaciones por agarre de las cuñas en los cables o tendones debajo de la cabeza del anclaje. Se debe lavar el tendón en las zonas donde agarren las cuñas o las tuercas, se debe eliminar toda huella de lechada. 37.- No se permitirá el uso de cuñas oxidadas o de cabezas de anclaje que presenten un grado de oxidación avanzado en sus orificios cónicos, o marcas de aplastamiento. Pruebas y procedimientos de tensado 38.- Se deben realizar pruebas de tensado y aceptación cada cinco anclajes como máximo. 39.- Las mediciones de deformación elástica del anclaje se deben realizar con un pie de metro. El ensayo de verificación de creep se debe realizar midiendo con reloj comparador de presición igual a 0,01 mm, este instrumento se debe instalar sobre un pedestal especialmente diseñado para este tupo de ensayos (no se puede utilizar  como pedestal el gato de tensado) Tiziano 61 Las Condes fono 245 33 62 Ruz & Vukasovic Ingenieros Asociados Ltda. 17 40.- Ensayo de aceptación según DIN 4125 - - Verificar que se tiene totalmente definid: Fw = Carga de servicio del anclaje Fo = Carga de Lock – Off o de postensado Fp = Carga de prueba máxima. Aumentar la carga hasta el valor elegido para la precarga Fi < 0,2 Fw Mantener a carga Fi durante un minuto y poner mientras la medición de deformaciones acumuladas s(mm) en cero. Aumentar la carga hasta 0,50 Fw y mantener durante un minuto Medir la deformación s (mm) acumulada. Aumentar la carga hasta 0,75 Fw y mantener durante un minuto Medir la deformación s (mm) acumulada. Aumentar la carga hasta 1,00 Fw y mantener durante un minuto Medir la deformación s (mm) acumulada. Aumentar la carga hasta 1,25 Fw y mantener la carga para realizar el ensayo de creep durante cinco minutos, midiendo la deformación a los 2 minutos y a los 5 minutos 41.- Ensayo de CREEP - Antes de descargar verificar que: Delta S = s (5”) - s (2”) <= 0,2 mm - Si no se cumple esta condición mantener la carga hasta los 15 minutos y verificar que delta S’ = s(15”) - s(5”) <= 0,5 mm. - Si no se cumple esta condición seguir midiendo hasta verificar la primera de las condiciones que se indican continuación: que delta que delta que delta - S” = s(30”) - s(15”) S”’ = s(60”) - s(30”) S”’’ = s(120”) - s(60”) <= 0,6 mm. <= 0,6 mm. <= 0,6 mm. En caso de no cumplir ninguna de las condiciones descargar el anclaje y efectuar  un nuevo diseño 42.- TENSADO DEL ANCLAJE El anclaje debe ser tensado solo hasta un 95% de la carga de servicio (carga Lock – Off) Tiziano 61 Las Condes fono 245 33 62 Ruz & Vukasovic Ingenieros Asociados Ltda. 18 43.- El tensado del anclaje se debe realizar solo en anclajes que han verificado los requerimientos de la carga de tensado. Para el tensado del anclaje se debe verificar que las cuñas sean las adecuadas para la cabeza de acuñado, cumpliendo este requisito si las cuñas pueden penetrar  completamente en la cabeza de acuñado, en caso contrario se debe utilizar una silla de tensado. 44.- El gato de tensado no debe quedar apoyado en las cuñas de tensado y se debe verificar después del tensado que no han sufrido daños. El gato debe ser capaz de tirar cada simultáneamente todas las hebras 45.- Determinación de la longitud libre aparente. Aprovechando la información recopilada en la prueba de aceptación indicada en el punto 39, se debe calcular la longitud libre aparente según la siguiente relación: Laap = (At· Et· ? s) / ? P Donde: Laap At Et ?s ?P : Longitud libre aparente del tendón de anclaje. : Sección del tendón. : Módulo d elasticidad del tendón. : elongación elástica del tendón (entre la carga e prueba y la de referencia) : es la carga de prueba menos la carga de referencia. Luego se debe verificar que la longitud libre aparente se encuentra dentro de los siguientes márgenes: Límite superior: El mayor de los dos valores siguientes: Laap ? Ltf + Le + 0.5 Ltb Laap ? 1,10Ltf + Le Límite inferior: Tiziano 61 Las Condes fono 245 33 62 Ruz & Vukasovic Ingenieros Asociados Ltda. 19 Laap ? 0,8·Ltf + Le Donde: Laap Ltf Ltb Le : Longitud libre aparente del tendón : Longitud libre teórica del tendón. : Longitud fija del tendón. : Longitud externa del tendón medido desde el anclaje del tendón en la cabeza de anclaje hasta la mordaza del gato hidráulico. En caso de no cumplir se debe rechazar el anclaje e informar al mecánico de suelos. Cualquier situación no prevista en el presente documento, así como modificaciones que se deseara realizar en su contenido, deberán ser consultadas y aprobadas  por el suscrito. Manuel Ruz Jorquera Ingeniero Civil Tiziano 61 Las Condes fono 245 33 62 Ruz & Vukasovic Ingenieros Asociados Ltda. 20 Anexo Nº1: Memoria de cálculo de pilas EMPUJES POR MODELO DE PIE LIBRE ARTICULADO La PROYECTO: ESTACIONAMIENTO CHILLAN PROPIEDADES DEL SUELO ???[Ton/m³] 1,80 2,20 ?? ?[º] ?? ?[º] 25 45 C1 [Ton/m²] 0,50 C2 [Ton/m²] 0,00 GEOMETRÍA SOBRECARGA H [m] 5,60 q [Ton/m²] 2,0 L [m] 1,80 ACELERAC. SÍSMICA La [m] 1,50 [g] 0,15 Linf [m] 3,30 20 f'c [Mpa] (distancia entre pilas vecinas) 4,2 fy [Ton/cm²] ??[º] SUELO DEL EMPUJE PASIVO 45 ???[Ton/m³]  ALFA [º] EMPUJE ACTIVO Ea1 Ea2 Ea3 F. Mayor. Empuje tot. 1 4,99 [Ton] 1 4,08 [Ton] 1 14,62 [Ton] EMPUJE POR COHESIÓN F. Mayor. Empuje tot. Ec1 1 2,04 [Ton] Ec2 1 0,00 [Ton] Ka1 Ka2 0,3819 0,3819 Khs1 Khs2 0,0830 0,0830 Ko1 Ko2 0,3819 0,3819 ??????c1 L H ??????c2 Kp 5,8284 P 0,00 C [Ton/m²] 0 EMPUJE SISMICO F.Mayo Empuje Tot. Es1 1 3,34 Es2 1 2,45 Es3 1 2,45 Es4 1 0,17 EMPUJE SOBRECARGA F.Ma o Empuje Tot. Eq1 1 2,52 Eq2 1 2,52 EMPUJE PASIVO P [m] Ep [Ton] Q 1,15 36,0 0,0 (LONGITUD MINIMA DE EMPOTRAMIENTO DE LA PILA) (empuje pasivo) =(Kp2*y2*P)*Linf   <== Se busca cero cambiando P RESULTADOS Carga Anclaje [Ton] Momento Máx[Ton-m] Corte Máximo [Ton] F.Mayorac. 1,4 1,4 45,96 42,90 -4,69 32,83 0,00 Q1 Q2 Q3 -9,382 30,640 -20,650 Av real [cm²/m de viga/rama] Av real Mín [cm²/ m / rama] Q1 Q2 H Q3 P M3 0,60 0,60 A [cm²] A mín [cm²] Amin (4/3 A) [cm ] M1 M2 M1 M2 M3 Sección H [m] B [m] La 40,10 RESISTENCIA AL CORTE DE LA VIGA [Ton] 21 71 23,80 8,94 31,73 9,07 7,50 PILAS Nº 1 a 60 Tiziano 61 Las Condes fono 245 33 62