"l programa de computadora "#&)"< se concentra s0lo en pavimentos exibles sin 4untas o estratos rígidos1 Para pavimentos con estratos rígidos, como PCC 3 pavimentos compuestos, el programa ">#&5> describi0 en su C&PI2U#= H 3 debería ser usado1 #a columna vertebral de "#&)"< es la soluci0n para un sistema el;stico de la capa m!ltiple ba4o un ;rea circular cargada1 #as soluciones est;n superpuestas para ruedas m!ltiples, aplicaron iterativamente para @ los estratos
#a /gura L 1B demuestra un sistema de n@capas en las coordenadas cilíndricas, "l enésimo estrato siendo de espesor in/nito1 "l m0dulo de elasticidad 3 la relaci0n de Poisson del estrato !-"#!$% son ", 3 &1' respectivamente1 Para los problemas de elasticidad axial, un método conveniente es asumir una funci0n de esfuero :ue satisface la ecuaci0n diferencial gobernante 3 la demarcaci0n 3 las condiciones de continuidad1 Después de :ue la funci0n de esfuero sea encontrada, los esfueros 3 los desplaamientos pueden ser determinados 82imos7eno 3 'oodier, BQHB91 #a ecuaci0n diferencial gobernante a estar satisfec7a es una ecuaci0n diferencial de cuarto@orden, como descrito en el apéndice 51 #a funci0n del esfuero para cada estrato tiene cuatro constantes1
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desplaamiento en un sistema de la capa m!ltiple ba4o una carga de ;rea circular contorno es presentado en el apéndice 51 H1B1 >UP"ICI D" C&<'&> D" i la interfa es menos fricci0n, entonces la continuidad de esfuero al corte :ue un desplaamiento radial es reemplaada por la ausencia de esfuero al corte ambos de arriba 3 deba4o de la interfa1 #as ecuaciones a estar usadas en "#&)"< para computar los esfueros 3 el
#as soluciones para los sistemas el;sticos de la capa m!ltiple ba4o una sola carga pueden estar extendidas para los casos implicando cargas m!ltiples e4erciendo el principio de superposici0n1 #a /gura L 1a sale el plan a la vista de un set de ruedas del t;ndem dual1 "l desplaamiento de esfuero vertical 3 de desplaamiento vertical ba4o el punto & debido a las cuatro cargas puede ser f;cilmente obtenido añadiendo esos debido a cada uno de las cargas, por:ue est;n todos en la misma vertical, o ,en la direcci0n1 >in embargo, la esfuero radial σ ' el esfuero tangencial σ * ' 3 el esfuero al corte debido a cada carga no puede agregarse τ +' directamente, por:ue no est;n en la misma direcci0n, como est; indicado por las cuatro direcciones radiales diferentes en el punto &1 Por consiguiente, σ ' σ * 3 τ + deben estar resueltos en componentes en las direcciones x e 3, como se muestra en Figure L 1b para esfueros en el punto & debido a la carga en , del punto1 "l uso de A del punto es para prop0sitos ilustrativos, 3 otras s del punto también deberían ser puestas a prueba para encontrar los esfueros m;ximos1
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E7E5 MTLIPLE5 "l espaciamiento grande entre dos e4es causa las tensiones críticas extensibles 3 compresivas ba4o e4es m!ltiples a ser s0lo ligeramente diferentes a esos ba4o un solo e4e1 >i el pasa4e de cada set de e4es m!ltiples se asume ser una repetici0n, entonces el daño causado por un BO ip 8O@9 de e4e simple es igual como causado por e4es del t;ndem de LN ip 8BN@9 o e4es tridem de HM ip 8M@91 >i un pasa4e de e4es del t;ndem @ se asume @ es dos repeticiones 3 esos de e4es del tridem para ser tres repeticiones, entonces el daño causado por t;ndem de LN ip 8BN@9 3 los e4es tridem de HM ip 8M@ 9 son dos 3 tres veces ma3ores :ue eso por un e4e solo de BO ip 8O@91 &mbas suposiciones son aparentemente incorrectas1 #os factores e:uivalentes sugeridos por el Instituto de &sfalto son B 1LO para e4es del t;ndem 3 B 1NN para e4es del tridem, como indicados en la 2abla N 1M1
Figura 3.2. La sperposici%n de esfer&os para redas múltiples.
"l siguiente procedimiento es usado en "#&)"< a analiar daño debido a las cargas del e4e de t;ndem1 Primero, determina las tensiones 3 compresiones en tres proposiciones ba4o ruedas del t;ndem dual, como se muestra en Figure 3 .3' 3 encontrando :ue los resultados en la tensi0n extensible m;xima 3 :ue punto resulta en la tensi0n compresiva m;xima1 "stas tensiones m;ximas est;n entonces usadas con ":s1 L1N 3 L1W a determinar el n!mero admisible de repeticiones de carga debido a la primera carga del e4e1
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Un similar pero procedimiento m;s aproximado sirve para e4es del tridem1 Primero, determina la m;xima de tensi0n ϵ comparando las tensiones en tres proposiciones, como se muestra en Figure 3 .4. "ntonces, determina la tensi0n correspondiente ϵ' como se muestra en 3.4 Figure1 #as tensiones a estar usadas para el an;lisis de daño de las tres cargas del e4e son ϵ' ϵ - ϵ ϵ - ϵ' respectivamente1
Figura 3.4. 'l an(lisis de da)o de cargas de e*es tridem. Figura 3.3. 'l an(lisis de da)o de cargas del e*e de t(ndem.
Después, determine las tensiones extensibles 3 compresivas en el punto correspondiente :ue miente a medio camino entre los dos e4es, como se muestra en Figure 3 .3. #a tensi0n para el an;lisis de daño debido a la segunda carga del e4e es ϵ - ϵ' donde ϵ es la tensi0n debido a la carga demostrada en Figure 3 .3 3 ϵ' es la tensi0n debido a la carga demostrada en Figure 3 .3. "sto puede estar con 7olgura clari/cado en Figure 3 .3/' d0nde la tensi0n debido a la segunda carga del e4e es ϵ - ϵ' "l mismo procedimiento fue incorporado en -">)> 8\orda7l 3 )> puede ser aplicado s0lo para una sola llanta 3 el punto ba4o el centro de la carga se usa para determinar las tensiones1
CAPA5 N" LINEALE5 >e sabe :ue los materiales granulares 3 los suelos de subgrado sean no lineales con un m0dulo el;stico cambiando con el nivel de esfueros1 "l m0dulo el;stico a usar con los sistemas de capas es el m0dulo resilente sacado de repiticiones ilimitadas o el ensa3o de compresi0n triaxial1 #os detalles acerca del m0dulo resilente son presentados en >ection W 1B1 "l m0dulo el;stico de incrementos granulares de materiales con el incremento en la intensidad de esfueroY ue de disminuciones de suelos de grano /no con el incremento en la intensidad de esfuero1 >i la relaci0n entre el m0dulo resilente 3 la condici0n de esfuero es dada,
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entonces un método de aproximaciones sucesivas puede ser usado, como se 7a podido explicar previamente para la masa 7omogénea no lineal en >ection 1B 1L1 #as propiedades de materiales no lineales, 7an sido incorporadas en "#&)"<1
EL A7U5E DE E5FUE!6" PA!A MÓDUL" DE C"MPUACIÓN >e sabe :ue la ma3oría de materiales granulares no puedan tomar cual:uier tensi0n1 Desafortunadamente, cuando son utiliados como una base o sub base en un estrato m;s débil, los esfueros 7oriontales debido a las cargas aplicadas son m;s probables para estar en tensi0n1 >in embargo, estos materiales pueden a:uietar tensi0n de la toma si la tensi0n es m;s pe:ueña :ue el pre compresi0n causada por el suelo est;tico u otros esfueros in situ1 "l m0dulo el;stico de materiales granulares no depende del esfuero de carga aisladamente pero en la combinaci0n del esfuero de carga 3 la pre compresi0n1 o es posible :ue el esfuero 7oriontal combinado se ponga negativo, por:ue, cuando se reduce a , las partículas se separan 3 ninguna esfuero existir;1 Una revisi0n de los resultados computados por "#&)"< :ue los esfueros 7oriontales combinadas en la ma3or parte de los puntos de esfueros en estratos granulares son negativas1
Figura 3.5 Vista en planta de redas múltiples
Usando experimentos conducidos con un estrato de arena en una arcilla suave, >elig et %/! &%. 8BQON9 señalé :ue el desarrollo de residuo 7oriontal se esfuera deba4o repetidas cargas es la llave para la estabilidad del sistema de dos estratos1 Por:ue el pre compresi0n real varía muc7o 3 es difícil para determinar, es raonable para a4ustar los esfueros combinados a /n de :ue el esfuero real no exceda la fuera del material1 "ste a4uste se concentra s0lo en la determinaci0n del m0dulo de materiales granulares, 3 ninguno de los cambios reales en la condici0n de esfueros debido a cargas son frustradas1 2res métodos 7an sido incorporados en "# &)"< para el an;lisis no lineal1 #os primeros dos métodos estaban descritos en la primera edici0nY "l tercer método es una adici0n
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nueva basada en la teoría %o7r Coulomb1 "l método usado depende del valor de par;metro de entrada P6I, 1 >i a P6I es asignado , se usa el método BY >i P6I es un valor grande representando el m0dulo mínimo del material granular, entonces el método es insinuadoY >i P6I es el ;ngulo de fricci0n interna del material granular 8con un valor entre 3 Q9, entonces el método L es el indicado1
Figura 3.6 'l a*ste de esfer&o +ori&ontal a esfer&o pntal
DE5C!IPCIÓN DEL P!"G!AMA "#&)"<, con4untamente con programa de entrada #&)"ecci0n 1B, las soluciones obtenidas por "#&)"< revisados de mu3 cerca con las soluciones 5oussines: para un espacio medio 7omogéneo1 "n esta secci0n, las soluciones obtenidas por "#&)"< son comparadas con "#>)%H para ruedas m!ltiples, %IC6@ P&-" para capas no lineales, -">)> para cargas en movimiento, 3 D&%& para el an;lisis de daño1 H1
valores m;s raonables variando el par;metro en cuesti0n, para mostrar su efecto1 H11B & #I>I> #I"
& #I>I> D" >">I5I#ID&D
Con el uso del "#&)"<, los an;lisis de sensibilidad fueron 7ec7os tanto sobre tres como cuatro sistemas de capas para ilustrar el efecto de varios par;metros sobre las respuestas del pavimento1 #as interacciones comple4as entre el n!mero grande de par;metros 7acen
"ste an;lisis est; basado suponiendo :ue todas las capas son en el estado el;stico lineal1 &un:ue las capas en 6%& :ue se asume, son viscoel;stico 3 granulares, 3 también son de tipo el;stico no lineal, en un aproximado procedimiento se debe asumir :ue ellos fueran el el;stico lineal por seleccionando m0dulos apropiados para 6%&, basado en velocidades de ve7ículo
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3 temperaturas de pavimento, 3 para materiales granulares, basados en el nivel de carga1
5I5EMA5 DE !E5 CAPA5 Para ilustrar el efecto de algunos factores de diseño sobre la respuesta de pavimentos, es usado un sistema el;stico de tres capas, como es mostrado en la Figura 3. 231 #as variables para ser consideradas inclu3en el grosor de capa h1 3 h2 3 m0dulos de capa E1, E2, 3 E31 Dos tipos de cargas de rueda son consideradosE un sobre un neum;tico solo 3 otro sobre un 4uego de neum;ticos duales con un espaciado dual de BL1H in1 8LML mm91 Un radio de contacto un de H1LH in1 8BLN mm9 son asumidos para un neum;tico solo, L 1WO in1 8QN mm9 para neum;ticos duales1 "stos radios est;n basados en una carga de e4e solo de BOips1 8O@9 :ue e4erce una presi0n de contacto de B psi 8NQ Pa91 #os valores del n!mero de Poisson para los tres se encaman son 1LH, 1L, 3 1M, respectivamente1 Para un neum;tico solo, las tensiones críticas ocurren ba4o el centro del ;rea cargada1 Para un 4uego de neum;ticos duales, las tensiones de los puntos B, , 3 L, son mostrados en la Figura 3. 23, es calculada, 3 el m;s grande entre los tres es seleccionado como lo m;s crítico1 Figura 3.6 ,istema de capas s*eto a cargas simples y dales /in021.mm3 /li0.145
E& eHeto e muestran la le3enda para varios casos 3 un corte transversal típico sobre el lado derec7o de la /gura1 Una revisi0n de la Figura L1 M revela las tendencias siguientesE B1 Para la misma carga total 3 la presi0n de contacto, las cargas de rueda simple siempre resultan ma3or de ε c, pero necesariamente ma3or de ε t1 Cuando la super/cie de asfalto es mu3 delgada, ε t deba4o cargas de rueda dual es ma3or :ue ba4o
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una carga de rueda sola1 Por lo tanto, el empleo de un neum;tico solo para sustituir un 4uego dual, como 7a sido practicado en I##I@P&-I%"2& 3 %IC6@P&-I%"2&, es inseguro analiando el ra4ar de fatiga de una super/cie de asfalto delgada1 1 5a4o una carga de rueda sola, 7a3 un grosor crítico en el cual ε t es m;ximo1 "ncima del grosor crítico, es m;s grueso la capa de asfalto, 3 m;s pe:ueño es la tensi0n extensibleY deba4o de este grosor crítico, es m;s delgado la capa de asfalto, 3 m;s pe:ueño es la tensi0n1 "l grosor crítico no es pronunciado ba4o ruedas duales como es ba4o ruedas solas1
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B1 Cuando h1 es in1 8HB mm9 o m;s, el reemplao de ruedas duales por una rueda simple aumentan a ambos ε t 3 ε c1 1 Un aumento de h2 no causa una disminuci0n signi/cativa en ε t, especialmente cuando h1 es grande1 L1 Un aumento de h2 causa una disminuci0n signi/cativa en la ε t, s0lo cuando h1 es pe:ueño1 >olo una profundidad llena o la capa gruesa de 6%& es usada, el modo m;s e/ca de reducir ε c es aumentar h21
E& eHeto in embargo, un aumento de E1 también causa una disminuci0n en el n!mero aceptable de repeticiones para el ra4ar de fatiga, tal cual indicado por Eq. 3.61 >i un ε t m;s pe:ueño debido a :ue E1 es m;s grande debería aumentar o disminuirse la vida de fatiga depende de las propiedades materiales 3 el criterio de fracaso1 #a fgura 3.9 muestra los efectos de E2 en ε t 3 ε c cuando h1RMin 8Bmm9, h2 R Oin 8M mm9, E1R o B psi 8B1M o N1Q 'Pa9 3 E3RWH Psi 8HB1O %P&91 Puede ser visto :ue E2 tiene m;s efecto sobre ε t :ue sobre la ε c, 3 :ue el efecto es ma3or cuando E1 es m;s pe:ueño1
Figura 3.9 'fecto de M%dlos de elasticidad de la 8ase en las respestas del pa7imento /in021.mm3 /li0.145
#a fgura 3. 10 muestra el efecto de E3 sobre la ε t 3 ε c, cuando h1 R M en1 8B mm9, h2 R Oin1 8L mm9, E1@R , o B, , de psi 8B1M o N1Q 'P&9, 3 E2 R , psi 8BLO %P&91 Puede ser visto :ue E3 tiene un efecto grande sobre la ε c, pero un mu3 pe:ueño efecto sobre ε c1 "l efecto de E3 es casi el mismo, no importa como grande o pe:ueño :ue es E1.
Figura 3.10 'fecto de M%dlos de elasticidad de la ,9 8ase en las r espestas del pa7imento /in021.mm3 /li0.145
5I5EMA5 DE CUA!" CAPA5
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#a Figura 3.11 muestra un pavimento est;ndar :ue consiste en Min1 8B mm9 de asfalto de mecla caliente revisten el curso, Oin1 8L mm9 de piedra fracturada en el curso ba4o, 3 Oin1 8L mm9 de grava en el curso de la subbase, :ue es su4etado a Q libras1
#a base granular es substituida por una base de asfalto en el caso de M 3 por una base tratada por cemento en caso de H1 2e0ricamente, la proporci0n de Poisson de las bases :ue se trat0 debería ser diferente de él de la base granularY sin embargo, por:ue el efecto de proporci0n de Poisson es pe:ueño, la misma proporci0n de Poisson, 1LH, es usado1 "l caso N es un sistema de cinco capas con los primeros Nin1 8BH mm9 de subgrado substituido por un estabiliador se encaman con la misma proporci0n de Poisson de 1MH1 #os valores en paréntesis fueron obtenidos del "#>)%H 8opperman, BQON9 programa, como relatado por &2"> de Consultor de >, >1&111 8BQOW91 Puede ser visto :ue las soluciones obtenido de la comprobaci0n de "#&)"< estrec7amente con a:uellos de "#>)%H1
Figura 3.11 ,istema el(stico de capas para n an(lisis de ,ensi9ilidad /in021.mm3 /li0.145
#a carga de rueda sola :ue e4erce una presi0n de contacto de W psi 8MOL Pa91 %uestran el m0dulo el;stico 3 la proporci0n de Poisson de cada capa en la /gura1 &dem;s del caso est;ndar, seis casos anormales, cada uno con s0lo un par;metro diferente del caso est;ndar, también fueron analiados1 #os resultados son presentados en la Tabla 3.8. "l caso B tiene la misma carga total :ue el caso est;ndar pero la presi0n de contacto es el doble, así causando un m;s pe:ueño es el radio de contacto1 "l caso tiene un subgrado fuerte con un m0dulo el;stico tres veces ma3or :ue el caso est;ndar1 "n caso de L, todas las capas se asumen incomprensibles 3 con una proporci0n de Poisson de 1H1
#as respuestas para ser comparadas inclu3en la desviaci0n super/cial W0, la tensi0n radial δ r, 3 l a tensi0n extensible ε t, en el fondo del 6%&, la tensi0n vertical δ z de cada capa, la tensi0n radial en lo alto e inferior de cada capa, la de tensi0n vertical compresiva ε c en lo alto del subgrado, 3 los acentos verticales 3 radiales en la subcapa es LNin1 8QBM mm9 deba4o de la super/cie1 #a desviaci0n super/cial es una buena indicaci0n de la fuera total de un pavimento1 #a tensi0n extensible en el fondo de la capa de asfalto 3 la tensi0n compresiva en lo alto del subgrado con frecuencia era la d de empleo como criterios de diseño1 #os acentos verticales contribu3en a la consolidaci0n de cada uno acodan una sobre la super/cie1 #os acentos radiales son importantes por:ue ellos causan la ruptura del pavimento rígido se encama 3 el control el m0dulo resistente de los ilimitados granular se encama1
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H11 & #I>I> = #I" "ste an;lisis est; basado suponiendo :ue uno o varios se siente es el el;stico no lineal con un m0dulo dependiente de tensi0n resistente1 #a capa no lineal granular puede ser considerada como una capa sola o subdividido en un n!mero capas, cada una de no m;s de in1 8HB mm9 de grosor1
5I5EMA5 DE !E5 CAPA5 #a Figura 3.12 muestra un sistema de tres capas su4etado a una carga total P, :ue es aplicadoFigura por un 3.12 neum;tico solo 3 un 4uego de neum;ticos duales1 5a4o un Análisis No radio de contacto dado, los acentos, las tensiones, Lineal del 3 desviaciones en un sistema lineal son proporcionales Pavimentoa la presi0n de contacto o la magnitud de la carga(1in=25.4m total, P1 >in embargo, para una h de ingenio de sistema nom, lineal 1li=4.45N) materiales sensibles a tensi0n granulares, el aumento de respuestas no son tan r;pidos como el aumento de la carga debido al efecto :ue se pone rígido de materiales granulares ba4o cargas ma3ores1 "l ob4etivo a:uí es de encontrar el efecto de magnitud de carga sobre respuestas de pavimento1 %uestran la informaci0n necesaria para el an;lisis en la /gura1
#a fgura 3.13 ilustra el efecto de P en ε t cuando h1 R o Oin1 8HB o L mm91 #a base granular es dividida en seis se encama con PH R 1 #a ra0n el subgrado es considerado el el;stico lineal en ve del el;stico no lineal es :ue el efecto no lineal es un aliado bastante pe:ueño 3 puede ser descuidado1
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grueso con h1 R Oin1 8L mm9, la relaci0n entre la ε c 3 P son casi lineales1
*( #as diferencias de respuestas entre ruedas solas 3 duales son m;s signi/cativas cuando el H!" es delgado 3 7acerse menos signi/cativo como el H!" tiene aumentos1 5I5EMA5 DE CUA!" CAPA5 #a Figura 3.31 es el caso est;ndar para un sistema no lineal el;stico similar al sistema lineal mostrado en la Figura 3.1#1 Incluso aun:ue la capa B sea en realidad
visco el;stica, es siempre posible encontrar una velocidad de ve7ículo o la duraci0n de carga tal :ue el Figura 3.13 'fecto de la Carga no Lineal en la reda /in021.mm3 /li0.145
Comenta;ios in embargo, para una capa gruesa granular ba4o H!" delgado, el
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empleo de método B 8subdivisi0n de la base granular o subbase en in1 8HB mm9 se encaman9 recomiendan1 "l problema con una capa sola es su fracaso de representar el del m0dulo real de California :ue se disminu3e con la profundidad tan, cueste lo :ue cueste el m0dulo es asumido, es solamente imposible ponerse un f0sforo bueno con m!ltiple acoda o %IC6@P&-I%"2&< tanto en la tensi0n extensible en el fondo de H!" como en la tensi0n compresiva en la f de o superior el subgrado1 N1 >i el sistema acodado es visco el;stico, las respuestas ba4o una carga est;tica pueden ser expresadas como una serie de siete términos, Eq. 2.#9, usando los siete como indicado por valores de 2i siguientesE 1B, 1L, 1B, B, B, L, 3 segundos1 #a respuesta ba4o una carga m0vil es obtenida por asumiendo la carga ser una funci0n de la aplicaci0n del principio de superposici0n de 5oltmann a la serie, una :ue es indicada por Eq. 2.9. W1 Un método directo para analiar sistemas de capa de visco el;stico ba4o cargas est;ticas es la :ue se asumen :ue la capa de visco el;stica sea el;stico con un m0dulo :ue varía con la carga 3 el tiempo1 Durante un tiempo dado :ue carga, el m0dulo el;stico es el recíproco 3 :ue se arrastran el cumplimiento en a:uel tiempo de carga1 O1 "#&)"< puede ser aplicado para encamarse los sistemas con un m;ximo de BQ capas, cada una pueden ser el;stico lineal, el;stico no lineal, o visco el;stica1 >i la capa es el el;stico lineal, el m0dulo es una constante, tan remota necesidad
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de traba4o ser 7ec7o para determinarlo el valor1 >i la capa es del tipo el;stico no lineal, el m0dulo varía con el estado de acentosY un método de aproximaciones sucesivas entonces es aplicado 7asta :ue esto conver4a1 >i la capa es visco el;stica, soluciones el;sticas ba4o cargas est;ticas son obtenidas en las duraciones de tiempo de los n!meros especi/cadas, por lo general BB, 3 luego enca4adas con una serie Diric7let1 Q1 "l an;lisis de daño est; basado en la tensi0n 7oriontal extensible en el fondo de una capa de asfalto especi/cada 3 la tensi0n vertical compresiva sobre la super/cie de una capa especi/cada, por lo general el subgrado1 Determinar el n!mero aceptable de las repeticiones previenen el ra4ar de fatiga, es necesario saber el m0dulo el;stico del asfalto caliente1 >i el asfalto de mecla caliente es especi/cado como visco el;stico, su m0dulo el;stico no es un constante, pero depende de la duraci0n de carga 3 puede ser decidida con la Eq. 3.18.
B1 "n el an;lisis de daño, cada año puede ser dividido en varios períodos 3 cada período puede tener un n!mero de grupos de carga1 Para el t;ndem 3 grupos de carga de tridem, el n!mero aceptable de repeticiones de carga para la primera carga de e4e est; basado en la tensi0n de total, :ue para cada e4e adicional sobre la diferencia entre el m;ximo 3 el mínimo1 #as proporciones de daño para el ra4ar de fatiga 3 la deformaci0n permanente en cada estaci0n ba4o cada grupo de carga son evaluadas 3 sumadas m;s de un año, 3
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el :ue con una proporci0n de daño m;s grande controlan el diseño1 #a recíproca la proporci0n de daño es la vida de diseño del pavimento1 BB1 #os resultados obtenidos por "#&)"< comparan bien con a:uellos de otra capa programas de sistema, como "#>)%H, -">)>, ) D&%& 3 con a:uellos de la versi0n de ventanas de %IC6@ P&-I%"2& la utiliaci0n del método de elemento /nito1 B1 Para super/cies de asfalto delgadas, digamos menos de in1 8HB mm9 gruesos, el empleo de una sola para sustituir los neum;ticos reales duales causan una m;s pe:ueña tensi0n extensible 3 son las inseguras para la predicci0n de ra4ar de fatiga1 BL1 "l modo m;s e/ca de disminuir la tensi0n extensible en el fondo de la capa de asfalto es de aumentar el grosor H!" o el m0dulo del curso ba4oY el modo e/ca de disminuir la tensi0n compresiva sobre la cima del subgrado es incrementar el grosor de la base granular 3 la subbase o el m0dulo del subgrado1 BM1Un an;lisis de sensibilidad de el;stico se encam0 los sistemas indican :ue la incorporaci0n de una capa tiesa reduce los acentos 3 las tensiones considerablemente en su sub3acente se encaman, pero, entre su cubrir se encama, s0lo el :ue miente inmediatamente encima de la capa ser; afectado a un grado signi/cativo1 Por e4emplo, un subgrado fuertemente signi/cativo reduce la tensi0n extensible en la subbase, pero no en la capa de asfalto1 >in embargo, un an;lisis de sensibilidad de sistemas no lineales acodados indica :ue encima de la conclusi0n es s0lo
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verdadera1 Un subgrado fuerte aumenta la base de f de o de m0dulos 3 la subbase 3 tiene m;s efecto en reducir la tensi0n extensible 3 la tensi0n de la capa de asfalto :ue esto predic7o seg!n la teoría lineal1 BH1"l resultado de an;lisis no lineal indica :ue el m0dulo del subgrado no es afectada considerablemente por los m0dulos de la base 3 la subbase, pero los m0dulos de la base 3 la subbase dependen fuerte del m0dulo del subgrado1 "n el diseño de pavimento, aparece raonable para asumir la base 3 la subbase del tipo el;stico no lineal 3 el subgrado para ser el el;stico lineal1
E7EMPL" ' Para el sistema de cuatro capas mostrado en la /gura L1BM, con m0dulos de QNN psi 8N1W 'Pa9 para la super/cie, B H psi 8W1B 'Pa9 para la carpeta 3 B psi 8O1L %Pa9 para la sub@base, determine el m0dulo de la capa granular por la ec1 L1O para un B de O psi 8HH %Pa91
Figura 3.14 #n sistema lineal de catro capas para el an(lisis de da)o / plg. 0 21. mm3
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est; su4eto a Q@lb 8M@ 9, correspondiente a la carga de la rueda dual e4erciendo una presi0n de contacto de OH psi 8HOW Pa91 Usando los criterios del Instituto de &sfalto, como se muestra en la ec1L 1N 3 L 1W con fB R 1WQN, f R L1QB, fL R 1OHM, fM R B1LNH A BV 8@ Q9, 3 fHR M1MWW, un an;lisis de daño estaban 7ec7os por D&%& 3 "#&)"<, 3 los resultados fueron comparados1
/ psi 0 :.; out7 Carolina 3 fueron aplicadas por el Instituto de &sfalto para revelar gr;/cas del diseño1
)( #a base granular es asumida no lineal1 #a constantes no lineal l varía a todo lo largo del año 3 son usadas para determinar el m0dulo de la base granular1 "l valor de B es O en meses normales, pero pueden aumentar a M en el invierno 3 disminuir H durante el /n de la primavera1
*( #os m0dulos de 6%& de la super/cie 3 de la carpeta se basan en una mecla est;ndar 3 varían con la temperatura del pavimento1 &un:ue las mismas propiedades de mecla son especi/cadas para la super/cie 3 la carpeta asf;ltica, 7a3 una diferencia leve
#os esfueros de tensi0n al pie de la carpeta 3 los ,( esfueros de compresi0n en lo alto del sub@base fueron computadas en tres puntosE Uno deba4o del centro de una rueda, uno al borde de una rueda, 3 la tercera en la parte central entre las dos ruedas, como se muestra en Figura L 1B1 >0lo el m;ximo de los tres muestra la tabla1 o 7a3 la necesidad de digitar los esfueros al pie de la super/cie, por:ue no son críticas 3 pudiesen estar de compresi0n1 #os esfueros de tensi0n de D&%& es la en ( con4unto principal de esfueros, pero para "#&)"< es la esfuero principal 7oriontal1 Como puede verse, los dos esfueros comprueban mu3 de cerca1 >in embargo, esto no es cierto al /nal de la super/cie 6%&, donde una gran diferencia existe en medio de los dos1 Fue encontrada :ue la tensi0n principal total al pie de la super/cie estaba en tensi0n, pero el esfuero principal 7oriontal estaba en compresi0n1 >i la super/cie 3 la carpeta son combinadas en una sola, el fondo de la delgada super/cie est; por encima del e4e neutral 3 debería estar en compresi0n1 sta es la ra0n por el :ue el esfuero principal 7oriontal es usado para el an;lisis de fatiga1 Para m!ltiples ruedas, "#&)"< escribe fuera de ambos el esfuero principal total 3 el esfuero
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principal 7oriontal, pero s0lo el esfuero 7oriontal es usado para el an;lisis de daño1 #as soluciones "#&)"< se basan en estratos .( el;sticos lineales usando los valores de m0dulo sacadas de D&%&, como se muestra en la tabla1 #a relaci0n entre D&%& 3 "#&)"< indica la exactitud de las soluciones en el estado el;stico lineal1
Com#a;ain #D R 1
Figura 3.15 Tres m%t&d&s para caracteri'ar capas granu#ares n& #inea#es / plg. 0 21. mm3 / psi 0 :.; i P6I en el método L es cambiado a N, la proporci0n de daño para agrietar fatigas estar; aumentar; a L 1QNQ, :ue comprobar; adecuadamente con el L1QQW del método BY sin embargo, la proporci0n de daño para la deformaci0n permanente no ser; tan bueno, como se indic0 por las proporciones de daño en N 1W vs N 1MMN1 >i la base granular es dividida en varios estratos, entonces el esfuero de tensi0n en el pie de 6%& es afectada m;s signi/cativamente por el m0dulo del estrato m;s alto, 3 el esfuero en compresi0n en la parte superior de la sub@ base por la capa m;s ba4a1 >i el m0dulo de una capa simple es seleccionado a /n de :ue el esfuero en tensi0n al pie de 6%& compruebe bien otra ve de las capas m!ltiples, un m0dulo diferente 3 m;s pe:ueño m0dulo ser; necesario para combinar el esfuero en
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compresi0n en la sub@base1 & menos :ue la capa del asfalto sea grueso 3 el efecto de la base granular no es mu3 signi/cante, es imposible reemplaar capas granulares m!ltiples por una capa simple 3 suponer la combinaci0n de ambos estrec7amente en los esfueros en tensi0n 3 en compresi0n1
E7EMPL" )
ello para su an;lisis se tendr; :ue dividir en sub estratos de no ma3or a pulgadas1
"\" para nuestro caso traba4aremos para el &>F=1 L1 Clic en el bot0n #&)"e pueden de4arse asi o
M1 &l 7acer C#IC en #&)"C="#&>2IC, D&%&'"1 H1 "n estas pestañas es donde se van alimentando los datos para el c;lculo correspondiente, deba4o de estas pestañas observamos $IPU2. 3 $D"F&U#2. estas dos palabras nos indican el estado en el :ue se encuentran cada pestaña1 IPU2E os indica :ue 7a3 :ue alimentar datos al programa este cambiara su estado a medida :ue ingresamos valores al programa D"F&U#2E os indica :ue en esta pestaña no es necesario ingresar datos 3a :ue el propio
cambiar si se desea1 N1 &7ora empearemos alimentando datos al programa, para ello 7aremos C#IC en la pestaña FI#", en ella se despliega dos opciones "X 3 =#D estas dos opciones 7acen referencia a un arc7ivoE "XE "legimos esta opci0n si lo :ue deseamos es crear un nuevo pro3ecto e ingresar todos los datos desde cero =#DE "legimos esta opci0n si deseamos abrir un arc7ivo existente para modi/car
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alg!n dato 3 volver a recalcularlo, el arc7ivo se carga desde la carpeta de instalaci0n del programa por defecto deE CEj"P&-" Para nuestro e4emplo elegiremos la opci0n "X e ingresaremos los datos desde cero1
ingresar datos como su mismo nombre lo dice datos generales, en esta pestaña de/nimosE 2itulo, 2ipo de %aterial, &n;lisis de Daño, !mero de Periodos por &ño, !mero de estratos, etc1 W1 &l elegir "X observamos :ue la condici0n de la pestaña FI#" cambia a $U2I2#"., esto nos indica :ue 7emos creado un pro3ecto el cual no tiene un título de/nido
O1 &7ora damos C#IC en la pestaña '""<, 3 esta nos mostrara una ventana en donde vamos a
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Q1 )a en esta pestaña se observa un valor en ro4o esto nos indica :ue debemos con/rmar dic7o valor, los dem;s son valores predeterminados 1&7ora vamos a ingresar los datos :ue se tienen de cuerdo al problema 2ipo de material elegimos 8%&2#9E B 3a :ue estamos pasando de un estado o #ineal a un estado #ineal por considerar el comportamiento de cada estrato de pulgadas1 umero de capas 8#9E ingresamos B teniendo en cuenta :ue se trata de un an;lisis no lineal !mero de coordenadas en ? para el &n;lisis 8?9E ingresaremos B, los dem;s datos los de4amos como est;n por no contar con ma3or informaci0n esto de acuerdo a la /gura 8B91
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B1Una ve ingresado los datos correspondientes le damos C#IC en $=.
BB1&l presionar C#IC en = regresamos uevamente al %en! #&)"&-" &>E
LL1#uego de guardado ponemos "AI2E LM1&l poner "AI2 regresamos al %en! PrincipalE LH1&7ora 7acemos C#IC en "#&)"<
LN1) nos muestra la siguiente ventana en el :ue indica :ue los c;lculos se 7an realiado así como la generaci0n de un arc7ivo 12A2 en el :ue se 7a
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guardado las respuestas, por defecto se encuentra enE CEj"P&-"
LW1Para ver la soluci0n de Problema así como su gra/ca 7acemos C#IC en #'<&P6E LO1&l 7acer C#IC nos muestra la siguiente ventanaE
LQ1Finalmente podemos abrir el arc7ivo 12A2 para visualiar los resultados, este se encuentra enE CEj"P&-"
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